将在电子静态照相机(1)等中安装的一种变焦镜头(ZL)按照从物侧的次序包括具有正折射光焦度的第一透镜组(G1)、具有负折射光焦度的第二透镜组(G2)、具有正折射光焦度的第三透镜组(G3)、和具有正折射光焦度的第四透镜组(G4),并且当在第三透镜组(G3)中的胶合透镜的像侧表面的曲率半径被表达为r3F,并且在第三透镜组(G3)中的负弯月形透镜(L34)的物侧表面的曲率半径被表达为r3R时,该变焦镜头被配置为满足预定的条件表达式。因此,提供了一种具有优良的成像性能的变焦镜头、一种设置有该变焦镜头的光学设备,和一种用于制造该变焦镜头的方法。
1.一种变焦镜头,按照从物侧的次序,包括:具有正折射光焦度的第一透镜组;具有负折射光焦度的第二透镜组;具有正折射光焦度的第三透镜组;和具有正折射光焦度的第四透镜组,所述第三透镜组按照从物侧的次序包括第一正透镜、利用第二正透镜与负透镜胶合构造的胶合透镜、和负弯月形透镜,并且以下条件表达式得以满足:r3R<0
-2.00<(r3R+r3F)/(r3R-r3F)<1.00这里r3F表示在所述第三透镜组中的所述胶合透镜的像侧透镜表面的曲率半径,并且r3R表示在所述第三透镜组中的所述负弯月形透镜的物侧透镜表面的曲率半径。
2.根据权利要求1的变焦镜头,其中在所述第三透镜组中的所述第一正透镜具有面向物侧的凸面,在所述第三透镜组中的所述胶合透镜是利用具有面向物侧的凸面的所述第二正透镜与具有面向像侧的凹面的负透镜胶合构造的,并且所述负弯月形透镜具有面向像侧的凸面。
3.根据权利要求1的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.104.根据权利要求1的变焦镜头,其中在从广角端状态到远摄端状态变焦时,至少所述第一透镜组和所述第四透镜组被向物侧移动,从而在所述第一透镜组和所述第二透镜组之间的距离改变,在所述第二透镜组和所述第三透镜组之间的距离改变,并且在所述第三透镜组和所述第四透镜组之间的距离改变。
5.根据权利要求1的变焦镜头,其中在从广角端状态到远摄端状态变焦时,在所述第一透镜组和所述第二透镜组之间的距离增加,在所述第二透镜组和所述第三透镜组之间的距离减小,并且在所述第三透镜组和所述第四透镜组之间的距离减小。
6.根据权利要求1的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
6.007.根据权利要求1的变焦镜头,其中孔径光阑被置放在所述第二透镜组和所述第三透镜组之间。
8.根据权利要求1的变焦镜头,其中在所述第三透镜组中的所述胶合透镜具有负折射光焦度。
9.根据权利要求1的变焦镜头,其中在所述第三透镜组中包括至少一个非球面透镜。
10.根据权利要求1的变焦镜头,其中在所述第三透镜组中被置放到所述胶合透镜的像侧的所述负弯月形透镜的像侧透镜表面被形成为非球面。
11.根据权利要求1的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.1512.根据权利要求1的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.8513.根据权利要求1的变焦镜头,其中所述第二透镜组的至少一部分沿着光轴移动,由此在近物上执行聚焦。
14.根据权利要求1的变焦镜头,其中所述第三透镜组的至少一部分沿着包括垂直于光轴的分量的方向移动。
15.根据权利要求1的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.170<(-f2)/f3<0.365这里f2表示所述第二透镜组的焦距,并且f3表示所述第三透镜组的焦距。
16.一种用于在给定像平面上形成物的像的、配备有根据权利要求1所述的变焦镜头的光学设备。
17.一种变焦镜头,按照从物侧的次序,包括:具有正折射光焦度的第一透镜组;具有负折射光焦度的第二透镜组;具有正折射光焦度的第三透镜组;和具有正折射光焦度的第四透镜组,所述第三透镜组按照从物侧的次序包括第一正透镜、利用第二正透镜与负透镜胶合构造的胶合透镜、和负弯月形透镜,并且以下条件表达式得以满足:
0.170<(-f2)/f3<0.365这里f2表示所述第二透镜组的焦距,并且f3表示所述第三透镜组的焦距。
18.根据权利要求17的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.1019.根据权利要求17的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
6.0020.根据权利要求17的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.1521.根据权利要求17的变焦镜头,其中以下条件表达式得以满足:
0.8522.一种用于制造变焦镜头的方法,所述变焦镜头按照从物侧的次序包括具有正折射光焦度的第一透镜组、具有负折射光焦度的第二透镜组、具有正折射光焦度的第三透镜组,和具有正折射光焦度的第四透镜组,所述方法包括以下步骤:在所述第三透镜组中按照从物侧的次序置放第一正透镜、利用第二正透镜与负透镜胶合构造的胶合透镜、和负弯月形透镜;和在满足以下条件表达式的情况下置放所述第三透镜组:r3R<0
-2.00<(r3R+r3F)/(r3R-r3F)<1.00这里r3F表示在所述第三透镜组中的所述胶合透镜的像侧透镜表面的曲率半径,并且r3R表示在所述第三透镜组中的所述负弯月形透镜的物侧透镜表面的曲率半径。
23.根据权利要求22的方法,进一步包括以下步骤:在满足以下条件表达式的情况下置放每一个透镜组:
0.1024.根据权利要求22的方法,进一步包括以下步骤:在满足以下条件表达式的情况下置放每一个透镜组:
6.0025.根据权利要求22的方法,进一步包括以下步骤:在满足以下条件表达式的情况下置放每一个透镜组:
0.1526.一种用于制造变焦镜头的方法,所述变焦镜头按照从物侧的次序包括具有正折射光焦度的第一透镜组、具有负折射光焦度的第二透镜组、具有正折射光焦度的第三透镜组、和具有正折射光焦度的第四透镜组,所述方法包括以下步骤:在所述第三透镜组中按照从物侧的次序置放第一正透镜、利用第二正透镜与负透镜胶合构造的胶合透镜、和负弯月形透镜;和在满足以下条件表达式的情况下置放每一个透镜组:
0.170<(-f2)/f3<0.365这里f2表示所述第二透镜组的焦距,并且f3表示所述第三透镜组的焦距。技术领域
本发明涉及一种变焦镜头、一种配备有该变焦镜头的光学设备和一种用于制造变焦镜头的方法。
背景技术
具有正-负-正-正四透镜组配置的变焦镜头是已知的(例如,见日本专利申请公开No.1-352400)。正-负-正-正四透镜组类型变焦镜头由四个透镜组构成,按照从物侧的次序,该四个透镜组是具有正折射光焦度的第一透镜组、具有负折射光焦度的第二透镜组、具有正折射光焦度的第三透镜组,和具有正折射光焦度的第四透镜组。在从给出最短焦距的广角端状态到给出最长焦距的远摄端状态变焦时,至少第一透镜组和第三透镜组朝向物侧移动。而且,在使用固态成像器件的数字静态照相机和摄影机中,根据近来的、光电检测器元件的集成度的增加,每一个光电检测器元件的面积变得更小,从而已经要求一种光学系统是更快的并且同时具有高光学性能。而且,为了拍摄方便起见,已经要求一种具有高变焦比和优良便携性的数字静态照相机。然而,在具有大量的像素的成像器件中,传统的光学系统不能在大的拍摄区域上获得足够的光学性能,并且因为大的孔径而趋向于变大。当光学系统变大时,便携性变得更差。而且,为了增加摄影师的拍摄表达的可能性,已经要求一种具有宽视角的变焦镜头。通过使用更宽的视角,以高度灵活性享受摄影的乐趣成为可能。然而,高变焦比、更宽的视角和高光学性能是非常难以兼容的。即便它们是兼容的,光学系统也会变大。
发明内容
本发明是鉴于上述问题而得以作出的,并且目的在于提供一种具有优良光学性能的、尺寸减小的变焦镜头、一种配备有该变焦镜头的光学设备和一种用于制造该变焦镜头的方法。根据本发明的第一方面,提供一种变焦镜头,按照从物侧的次序,包括:具有正折射光焦度的第一透镜组;具有负折射光焦度的第二透镜组;具有正折射光焦度的第三透镜组;和具有正折射光焦度的第四透镜组,第三透镜组按照从物侧的次序包括第一正透镜、利用第二正透镜与负透镜胶合构造的胶合透镜、和负弯月形透镜,并且以下条件表达式(1)和(2)得以满足:r3R<0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0xa0(1)-2.00<(r3R+r3F)/(r3R-r3F)<1.00xa0xa0xa0xa0(2)这里r3F表示在第三透镜组中的胶合透镜的像侧透镜表面的曲率半径,并且r3R表示在第三透镜组中的负弯月形透镜的物侧透镜表面的曲率半径。在本发明的第一方面,优选的是在第三透镜组中的第一正透镜具有面向物侧的凸面,利用具有面向物侧的凸面的第二正透镜与具有面向像侧的凹面的负透镜胶合构造在第三透镜组中的胶合透镜,并且负弯月形透镜具有面向像侧的凸面。在本发明的第一方面,优选的是以下条件表达式(3)得以满足:0.10附图说明
图1是示出根据本申请的每一个实施例的变焦镜头的折射光焦度分布的视图。图2是示出根据第一实施例的实例1和第二实施例的实例7的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图3A、3B、3C和3D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例1和第二实施例的实例7的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图3A示出广角端状态(W),图3B示出中间焦距状态1(M1),图3C示出中间焦距状态2(M2),并且图3D示出远摄端状态(T)。图4是示出根据第一实施例的实例2和第二实施例的实例8的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图5A、5B、5C和5D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例2和第二实施例的实例8的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图5A示出广角端状态(W),图5B示出中间焦距状态1(M1),图5C示出中间焦距状态2(M2),并且图5D示出远摄端状态(T)。图6是示出根据第一实施例的实例3和第二实施例的实例10的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图7A、7B、7C和7D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例3和第二实施例的实例10的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图7A示出广角端状态(W),图7B示出中间焦距状态1(M1),图7C示出中间焦距状态2(M2),并且图7D示出远摄端状态(T)。图8是示出根据第一实施例的实例4和第二实施例的实例11的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图9A、9B、9C和9D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例4和第二实施例的实例11的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图9A示出广角端状态(W),图9B示出中间焦距状态1(M1),图9C示出中间焦距状态2(M2),并且图9D示出远摄端状态(T)。图10是示出根据第一实施例的实例5的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图11A、11B、11C和11D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例5的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图11A示出广角端状态(W),图11B示出中间焦距状态1(M1),图11C示出中间焦距状态2(M2),并且图11D示出远摄端状态(T)。图12是示出根据第一实施例的实例6和第二实施例的实例14的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图13A、13B、13C和13D是示出在聚焦于无穷远上时根据第一实施例的实例6和第二实施例的实例14的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图13A示出广角端状态(W),图13B示出中间焦距状态1(M1),图13C示出中间焦距状态2(M2),并且图13D示出远摄端状态(T)。图14是示出根据第二实施例的实例9的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图15A、15B、15C和15D是示出在聚焦于无穷远上时根据第二实施例的实例9的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图15A示出广角端状态(W),图15B示出中间焦距状态1(M1),图15C示出中间焦距状态2(M2),并且图15D示出远摄端状态(T)。图16是示出根据第二实施例的实例12的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图17A、17B、17C和17D是示出在聚焦于无穷远上时根据第二实施例的实例12的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图17A示出广角端状态(W),图17B示出中间焦距状态1(M1),图17C示出中间焦距状态2(M2),并且图17D示出远摄端状态(T)。图18是示出根据第二实施例的实例13的变焦镜头的透镜配置的截面视图。图19A、19B、19C和19D是示出在聚焦于无穷远上时根据第二实施例的实例13的变焦镜头的各种像差的曲线图,其中图19A示出广角端状态(W),图19B示出中间焦距状态1(M1),图19C示出中间焦距状态2(M2),并且图19D示出远摄端状态(T)。图20是概略地解释用于制造根据本申请的第一实施例的变焦镜头的方法的流程图。图21是概略地解释用于制造根据本申请的第二实施例的变焦镜头的方法的流程图。图22是概略地示出配备有根据本申请的每一个实施例的变焦镜头的单反数字照相机的构造的横截面图。
具体实施方式
(第一实施例)将在下面参考附图解释本申请的第一实施例。如在图1中所示,按照从物侧的次序,变焦镜头ZL由以下构成:具有正折射光焦度的第一透镜组G1、具有负折射光焦度的第二透镜组G2、具有正折射光焦度的第三透镜组G3、和具有正折射光焦度的第四透镜组G4。在变焦镜头ZL中,在从给出最短焦距的广角端状态到给出最长焦距的远摄端状态变焦时,至少第一透镜组G1和第四透镜组G4被向物侧移动,从而在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离增加,在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离减小,并且在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离减小。利用这种配置,变焦镜头ZL使得获得具有宽视角和高变焦比的优良光学性能成为可能。然后,解释每一个透镜组的功能。第一透镜组G1具有会聚光射线的功能,并且在广角端状态中被尽可能地靠近像置放,从而离轴射线远离光轴地经过透镜组,从而第一透镜组G1的直径能够是小的。在另一方面,在远摄端状态中,第一透镜组被向物侧移动从而增加到第二透镜组G2的距离,从而会聚效果得以增强以缩短镜头全长。在从广角端状态到远摄端状态变焦时,第二透镜组G2具有用于扩大由第一透镜组G1形成的物的像的效果,通过增加在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离从而改变焦距而增强了扩大率。第三透镜组G3具有用于会聚被第二透镜组G2发散的光射线的效果。为了实现优良光学性能,优选的是第三透镜组G3由多个透镜组构成。第四透镜组G4具有用于进一步会聚被第三透镜组G3会聚的光射线的效果。通过在变焦时主动地改变在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离,在变焦时像平面的变化能够受到抑制。在变焦镜头ZL中,为了进一步增强光学性能,优选的是,按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:第一正透镜L31、利用第二正透镜L32与负透镜L33胶合构造的胶合透镜CL31、和负弯月形透镜L34,并且在第三透镜组G3中的负弯月形透镜L34具有面向物侧的凹面。换言之,在变焦镜头ZL中,以下条件表达式(1)和(2)优选地得以满足:r3R<0(1)-2.00<(r3R+r3F)/(r3R-r3F)<1.00(2)这里r3F表示在第三透镜组G3中的胶合透镜CL31的像侧透镜表面的曲率半径,并且r3R表示在第三透镜组G3中的负弯月形透镜L34的物侧透镜表面的曲率半径。条件表达式(1)限定在第三透镜组G3中的最像侧透镜的物侧透镜表面的曲率半径。通过满足条件表达式(1),换言之,通过置放在第三透镜组G3中的最像侧透镜的物侧透镜表面具有面向物侧的凹面,优良地校正在从广角端状态到远摄端状态变焦时产生的球面像差和彗差的变化成为可能。条件表达式(2)限定在第三透镜组G3中胶合透镜SL31的像侧透镜表面的曲率半径与最像侧透镜的物侧透镜表面的曲率半径的比率,并且用于优良地校正仅仅在第三透镜组G3中产生的彗差和场曲。当比率(r3R+r3F)/(r3R-r3F)等于或者超过条件表达式(2)的上限时,校正仅仅在第三透镜组G3中产生的彗差和场曲变得是不可能的。而且,畸变增加,从而这是不理想的。为了确保本申请的效果,优选的是将条件表达式(2)的上限设为0.70。为了进一步确保本申请的效果,非常优选的是将条件表达式(2)的上限设为0.30。为了更进一步地确保本申请的效果,最优选的是将条件表达式(2)的上限设为0.15。在另一方面,当比率(r3R+r3F)/(r3R-r3F)等于或者降至低于条件表达式(2)的下限时,仅仅在第三透镜组G3中产生的彗差过度地增加,并且在聚焦于最近物上时的光学性能变得更差,从而这是不理想的。为了确保本申请的效果,优选的是将条件表达式(2)的下限设为-1.70。为了进一步确保本申请的效果,非常优选的是将条件表达式(2)的下限设为-1.50。为了更进一步地确保本申请的效果,最优选的是将条件表达式(2)的下限设为-1.00。在变焦镜头ZL中,为了实现更高的光学性能,第三透镜组G3优选地被以以下方式构造。为了优良地校正仅仅在第三透镜组G3中产生的轴上像差,优选的是,如上所述,按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:第一正透镜L31、利用第二正透镜L32与负透镜L33胶合构造的胶合透镜CL31、和负弯月形透镜L34。在此情形中,优选的是孔径光阑S被置放在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间,并且在从广角端状态到远摄端状态变焦时与第三透镜组G3一体地移动。在变焦镜头ZL中,为了实现更高的光学性能,第三透镜组G3优选地被以以下方式构造。为了优良地校正仅仅在第三透镜组G3中产生的轴上像差,优选的是,在第三透镜组G3中的第一正透镜L31具有面向物侧的凸面,在胶合透镜CL31中,具有面向物侧的凸面的第二正透镜L32与具有面向像侧的凹面的负透镜L33胶合,并且负弯月形透镜L34具有面向像侧的凸面。在变焦镜头ZL中,以下条件表达式(3)优选地得以满足:0.102/r)/(1+(1-κ(y²/r²))^1/2)+A4×y⁴+A6×y⁶+A8×y⁸+A10×y¹⁰xa0xa0xa0xa0(a)这里“y”表示从光轴起的竖直高度,S(y)表示垂度,垂度是沿着光轴从在非球面的顶点处的切面到在距光轴竖直高度“y”处的非球面的距离,“r”表示基准球体的曲率半径(近轴曲率半径),“κ”表示锥形系数,并且“An”表示n阶非球面系数。在以下实例中,“E-n”表示“×10^-n”。在每一个实例中,二阶非球面系数A2是零。在(透镜数据)中通过将“*”附于表面编号的左侧而表达每一个非球面。<实例1>图2是示出根据第一实施例的实例1的变焦镜头ZL1的透镜配置的截面视图。在图2所示变焦镜头ZL1中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与具有面向像侧的凹面的正弯月形透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和具有面向物侧的凹面的负弯月形透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和双凸透镜L44。在表格1中列出了与根据实例1的变焦镜头ZL1相关联的各种数值。在(规格)中,W表示广角端状态,M1表示第一中间焦距状态,M2表示第二中间焦距状态,T表示远摄端状态,f表示变焦镜头的焦距,FNO表示F数,并且2ω表示视角,BF表示后焦距离,并且TL表示空气换算镜头全长。在(透镜数据)中,最左列“i”示出按照从物侧的次序数起的透镜表面编号,第三列“d”示出到下一光学表面的距离,第四和第五列“nd”和“vd”分别地示出在d线(波长λ=587.6nm)处的折射率和阿贝数。镜头全长“TL”表示在聚焦于无穷远上时在第一表面和像平面I之间沿着光轴的距离。在实例1中,表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在(非球面数据)中,示出了近轴曲率半径“R”、锥形系数“κ”,和非球面系数A4到A10。在实例1中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间沿着光轴的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。在(可变距离),示出了关于广角端状态(W)、中间焦距状态1(M1)、中间焦距状态2(M2)和远摄端状态(T)的可变距离的数值。在(用于条件表达式的数值)中,示出了用于根据实例1的变焦镜头ZL1的各个条件表达式的相应的数值。这里,fw表示变焦镜头ZL1在广角端状态中的焦距,f1表示第一透镜组G1的焦距,f2表示第二透镜组G2的焦距,f3表示第三透镜组G3的焦距,f4表示第四透镜组G4的焦距,r3F表示在第三透镜组G3中的胶合负透镜CL31的像侧透镜表面的曲率半径,并且r3R表示在第三透镜组G3中的负弯月形透镜L34的物侧透镜表面的曲率半径。在关于各种数值的各个表格中,“mm”一般地被用于长度例如焦距、曲率半径、和到下一透镜表面的距离的单位。然而,因为能够利用成比例地放大或者减小尺寸的光学系统获得类似的光学性能,所以该单位并不是必要地被限制为“mm”,并且能够使用任何其它适当的单位。附带说一句,r=0.0000代表平面,并且省略了空气的折射率nd=1.00000。参考符号的解释在其它实例中是相同的。表格1 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="333"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="662"/> 图3A、3B、3C和3D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例1的变焦镜头ZL1的各种像差的曲线图,其中图3A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图3B示出中间焦距状态1(f=26.91mm)M1,图3C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图3D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例1的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例2>图4是示出根据第一实施例的实例2的变焦镜头ZL2的透镜配置的截面视图。在根据第一实施例的实例2的变焦镜头ZL2中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与具有面向像侧的凹面的正弯月形透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和双凸透镜L44。在表格2中列出了与根据实例2的变焦镜头ZL2相关联的各种数值。在实例2中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例2中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21、和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格2 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="324"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="649"/> 图5A、5B、5C和5D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例2的变焦镜头ZL2的各种像差的曲线图,其中图5A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图5B示出中间焦距状态1(f=26.88mm)M1,图5C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图5D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例2的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例3>图6是示出根据第一实施例的实例3的变焦镜头ZL3的透镜配置的截面视图。在根据第一实施例的实例3的变焦镜头ZL3中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL21,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格3中列出了与根据实例3的变焦镜头ZL3相关联的各种数值。在实例3中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例3中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格3 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="287"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="328"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="662"/> 图7A、7B、7C和7D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例3的变焦镜头ZL3的各种像差的曲线图,其中图7A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图7B示出中间焦距状态1(f=16.50mm)M1,图7C示出中间焦距状态2(f=41.00mm)M2,并且图7D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例3的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例4>图8是示出根据第一实施例的实例4的变焦镜头ZL4的透镜配置的截面视图。在根据第一实施例的实例4的变焦镜头ZL4中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在物侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格4中列出了与根据实例4的变焦镜头ZL4相关联的各种数值。在实例4中,透镜表面6、22和24中的每一个均利用非球面形成。在实例4中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d14、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d22、和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d29改变。表格4 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="321"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="607"/> 图9A、9B、9C和9D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例4的变焦镜头ZL4的各种像差的曲线图,其中图9A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图9B示出中间焦距状态1(f=26.50mm)M1,图9C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图9D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例4的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例5>图10是示出根据第一实施例的实例5的变焦镜头ZL5的透镜配置的截面视图。在根据第一实施例的实例5的变焦镜头ZL5中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格5中列出了与根据实例5的变焦镜头ZL5相关联的各种数值。在实例5中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例5中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21、和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格5 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="277"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="320"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="607"/> 图11A、11B、11C和11D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例5的变焦镜头ZL5的各种像差的曲线图,其中图11A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图11B示出中间焦距状态1(f=42.67mm)M1,图11C示出中间焦距状态2(f=74.88mm)M2,并且图11D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例5的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例6>图12是示出根据第一实施例的实例6的变焦镜头ZL6的透镜配置的截面视图。在根据第一实施例的实例6的变焦镜头ZL6中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与具有面向像侧的凹面的正弯月形透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23,和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41,和利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L42与双凸透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41。在表格6中列出了与根据实例6的变焦镜头ZL6相关联的各种数值。在实例6中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例6中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d26改变。表格6 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="310"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="332"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="695"/> 图13A、13B、13C和13D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第一实施例的实例6的变焦镜头ZL6的各种像差的曲线图,其中图13A示出广角端状态(f=10.46mm)W,图13B示出中间焦距状态1(f=16.10mm)M1,图13C示出中间焦距状态2(f=37.76mm)M2,并且图13D示出远摄端状态(f=109.66mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例6的变焦镜头系统示出极好的光学性能。(第二实施例)将在下面参考附图解释本申请的第二实施例。如在图1中所示,按照从物侧的次序,变焦镜头ZL由以下构成:具有正折射光焦度的第一透镜组G1、具有负折射光焦度的第二透镜组G2、具有正折射光焦度的第三透镜组G3、和具有正折射光焦度的第四透镜组G4。在变焦镜头ZL中,在从给出最短焦距的广角端状态到给出最长焦距的远摄端状态变焦时,至少第一透镜组G1和第四透镜组G4被向物侧移动从而在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离增加,在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离减小,并且在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离减小。利用这种配置,变焦镜头ZL使得获得具有宽视角和高变焦比的优良光学性能成为可能。然后,解释了每一个透镜组的功能。第一透镜组G1具有会聚光射线的功能,并且在广角端状态中被尽可能地靠近像置放,从而离轴射线远离光轴地经过透镜组,从而第一透镜组G1的直径能够是小的。在另一方面,在远摄端状态中,第一透镜组被向物侧移动从而增加到第二透镜组的距离,从而会聚效果得以增强以缩短镜头全长。在从广角端状态到远摄端状态变焦时,第二透镜组G2具有用于扩大由第一透镜组G1形成的物的像的效果,通过增加在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离从而改变焦距而增强了扩大率。第三透镜组G3具有用于会聚被第二透镜组G2发散的光射线的效果。为了实现优良光学性能,优选的是第三透镜组G3由多个透镜组构成。第四透镜组G4具有用于进一步会聚被第三透镜组G3会聚的光射线的效果。通过在变焦时主动地改变在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离,在变焦时像平面的变化能够受到抑制。在变焦镜头ZL中,以下条件表达式(7)优选地得以满足:0.170<(-f2)/f3<0.365(7)这里f2表示第二透镜组G2的焦距,并且f3表示第三透镜组G3的焦距。条件表达式(7)限定第二透镜组G2的焦距与第三透镜组G3的焦距的比率的适当范围。当比率(-f2)/f3等于或者超过条件表达式(7)的上限时,第二透镜组G2的折射光焦度变得较弱,从而第二透镜组G2不能有效地对于变焦作出贡献。而且,仅仅在第二透镜组G2中产生的彗差和场曲的校正变得不足,从而这是不理想的。进而,第三透镜组G3的折射光焦度变得较强,球面像差和彗差的产生不能受到抑制,从而不能获得高的光学性能。为了确保本申请的效果,优选的是将条件表达式(7)的上限设为0.350。为了进一步确保本申请的效果,最优选的是将条件表达式(7)的上限设为0.340。在另一方面,当比率(-f2)/f3等于或者降至低于条件表达式(7)的下限时,第二透镜组G2的折射光焦度变得较强,在广角状态中彗差的校正变得过度。而且,第三透镜组G3的折射光焦度变得较弱,从而变得难以校正仅仅在第三透镜组G3中产生的球面像差和彗差。相应地,这是不理想的。为了确保本申请的效果,优选的是将条件表达式(7)的下限设为0.140。为了进一步确保本申请的效果,非常优选的是将条件表达式(7)的下限设为0.170。为了更进一步地确保本申请的效果,最优选的是将条件表达式(7)的下限设为0.200。在变焦镜头ZL中,为了实现更高的光学性能,第三透镜组G3优选地被以以下方式构造。为了优良地校正仅仅在第三透镜组G3中产生的轴上像差,优选的是,按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:正透镜L31、利用正透镜L32与负透镜L33胶合构造的胶合透镜CL31、和负透镜L34。在此情形中,优选的是孔径光阑S被置放在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间,并且在从广角端状态到远摄端状态变焦时与第三透镜组G3一体地移动。在变焦镜头ZL中,为了实现更高的光学性能,第三透镜组G3优选地被以以下方式构造。为了优良地校正仅仅在第三透镜组G3中产生的轴上像差,优选的是,在第三透镜组G3中的正透镜L31具有面向物侧的凸面,在胶合透镜CL31中,具有面向物侧的凸面的正透镜L32与具有面向像侧的凹面的负透镜L33胶合,并且负透镜L34是负弯月形透镜并且具有面向像侧的凸面。在变焦镜头ZL中,以下条件表达式(3)优选地得以满足:0.10ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="493"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="333"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="441"/> 图3A、3B、3C和3D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例7的变焦镜头ZL7的各种像差的曲线图,其中图3A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图3B示出中间焦距状态1(f=26.91mm)M1,图3C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图3D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例7的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例8>图4是示出根据第二实施例的实例8的变焦镜头ZL8的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例8的变焦镜头ZL8中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与具有面向像侧的凹面的正弯月形透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和双凸透镜L44。在表格8中列出了与根据实例8的变焦镜头ZL8相关联的各种数值。在实例8中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例8中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格8 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="419"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="280"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="320"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="440"/> 图5A、5B、5C和5D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例8的变焦镜头ZL8的各种像差的曲线图,其中图5A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图5B示出中间焦距状态1(f=26.88mm)M1,图5C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图5D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例8的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例9>图14是示出根据第二实施例的实例9的变焦镜头ZL9的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例9的变焦镜头ZL9中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和双凸透镜L44。在表格9中列出了与根据实例9的变焦镜头ZL9相关联的各种数值。在实例9中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例9中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格9 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="388"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="324"/> 图15A、15B、15C和15D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例9的变焦镜头ZL9的各种像差的曲线图,其中图15A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图15B示出中间焦距状态1(f=29.95mm)M1,图15C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图15D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例9的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例10>图6是示出根据第二实施例的实例10的变焦镜头ZL10的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例10的变焦镜头ZL10中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL21,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格10中列出了与根据实例10的变焦镜头ZL10相关联的各种数值。在实例10中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例10中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格10 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="360"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="354"/> 图7A、7B、7C和7D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例10的变焦镜头ZL10的各种像差的曲线图,其中图7A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图7B示出中间焦距状态1(f=16.50mm)M1,图7C示出中间焦距状态2(f=41.00mm)M2,并且图7D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例10的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例11>图8是示出根据第二实施例的实例11的变焦镜头ZL11的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例11的变焦镜头ZL11中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在物侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格11中列出了与根据实例11的变焦镜头ZL11相关联的各种数值。在实例11中,透镜表面6、22和24中的每一个均利用非球面形成。在实例11中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d14、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d22和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d29改变。表格11 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="338"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="282"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="356"/> 图9A、9B、9C和9D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例11的变焦镜头ZL11的各种像差的曲线图,其中图9A示出广角端状态(f=10.51mm)W,图9B示出中间焦距状态1(f=26.50mm)M1,图9C示出中间焦距状态2(f=70.00mm)M2,并且图9D示出远摄端状态(f=107.09mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例11的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例12>图16是示出根据第二实施例的实例12的变焦镜头ZL12的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例12的变焦镜头ZL12中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在物侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与具有面向像侧的凸面的负弯月形透镜L33胶合构造的胶合正透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41、利用双凸透镜L42与双凹透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41、和具有面向像侧的凸面的正弯月形透镜L44。在表格12中列出了与根据实例12的变焦镜头ZL12相关联的各种数值。在实例12中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例12中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d28改变。表格12 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="338"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="283"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="382"/> 图17A、17B、17C和17D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例12的变焦镜头ZL12的各种像差的曲线图,其中图17A示出广角端状态(f=10.46m)W,图17B示出中间焦距状态1(f=18.17mm)M1,图17C示出中间焦距状态2(f=37.76mm)M2,并且图17D示出远摄端状态(f=109.74mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例12的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例13>图18是示出根据第二实施例的实例13的变焦镜头ZL13的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例13的变焦镜头ZL13中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与双凸透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在物侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与具有面向像侧的凸面的负弯月形透镜L33胶合构造的胶合正透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41,和利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L42与双凸透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41。在表格13中列出了与根据实例13的变焦镜头ZL13相关联的各种数值。在实例13中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例13中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d26改变。表格13 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="158"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="327"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="284"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="457"/> 图19A、19B、19C和19D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例13的变焦镜头ZL13的各种像差的曲线图,其中图19A示出广角端状态(f=10.46mm)W,图19B示出中间焦距状态1(f=15.92mm)M1,图19C示出中间焦距状态2(f=37.76mm)M2,并且图19D示出远摄端状态(f=109.66mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例13的变焦镜头系统示出极好的光学性能。<实例14>图12是示出根据第二实施例的实例14的变焦镜头ZL14的透镜配置的截面视图。在根据第二实施例的实例14的变焦镜头ZL14中,按照从物侧的次序,第一透镜组G1由以下构成:利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L11与具有面向像侧的凹面的正弯月形透镜L12胶合构造的胶合正透镜CL11,和具有面向物侧的凸面的正弯月形透镜L13。按照从物侧的次序,第二透镜组G2由以下构成:具有面向物侧的凸面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L21、双凹透镜L22、双凸透镜L23、和双凹透镜L24。按照从物侧的次序,第三透镜组G3由以下构成:双凸透镜L31、利用双凸透镜L32与双凹透镜L33胶合构造的胶合负透镜CL31、和具有面向物侧的凹面和在像侧上形成的非球面的负弯月形透镜L34。按照从物侧的次序,第四透镜组G4由以下构成:具有在像侧上形成的非球面的双凸透镜L41,和利用具有面向物侧的凸面的负弯月形透镜L42与双凸透镜L43胶合构造的胶合负透镜CL41。在表格14中列出了与根据实例14的变焦镜头ZL14相关联的各种数值。在实例14中,透镜表面7、21和23中的每一个均利用非球面形成。在实例14中,在变焦时,在第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的距离d5、在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间的距离d13、在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的距离d21和在第四透镜组G4和滤波器组FL之间的距离d26改变。表格14 ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="700"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="332"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="283"/> ntent="drawing" img-format="tif" inline="no" orientation="portrait" wi="525"/> 图13A、13B、13C和13D是示出在聚焦于无穷远上时在d线(λ=587.6nm)处根据第二实施例的实例14的变焦镜头ZL14的各种像差的曲线图,其中图13A示出广角端状态(f=10.46mm)W,图13B示出中间焦距状态1(f=16.10mm)M1,图13C示出中间焦距状态2(f=37.76mm)M2,并且图13D示出远摄端状态(f=109.66mm)T。如根据各个曲线图明显地,由于在从广角端状态直至远摄端状态的每一个焦距状态中对于各种像差的良好校正,根据实例14的变焦镜头系统示出极好的光学性能。图22是示出作为配备有根据本申请的每一个实施例的变焦镜头ZL的光学设备的单反数字照相机1(在下文中简单地称为照相机)的构造的截面视图。在照相机1中,从未示意的物(待被拍摄的物)发射的光射线被成像镜头2(变焦镜头ZL)会聚,被快速复原反光镜3反射,并且在聚焦屏幕4上聚焦。在聚焦屏幕4上聚焦的光射线在五边形屋脊棱镜5中被反射多次,并且被引导至目镜6。相应地,摄影者能够通过目镜6作为竖立像观察物(待被拍摄的物)的像。当摄影者完全地按下未示意的释放按钮时,快速复原反光镜3从光程缩退,并且来自未示意的物的光射线在成像器件7上形成物像。相应地,从物发射的光射线被成像器件7捕捉,并且作为物(待被拍摄的物)的摄影像而被存储在未示意的存储器中。以此方式,摄影者能够利用照相机1摄取物(待被拍摄的物)的图片。附带说一句,图22所示的照相机1可以被构造成以可移除方式保持变焦镜头ZL并且还可以被与变焦镜头ZL一体地构造。而且,照相机1可以被构造成所谓的单反照相机并且还可以被构造成不包括任何快速复原反光镜的紧凑照相机。附带说一句,在并不降低光学性能的范围内可以适当地应用以下说明。在变焦镜头ZL中,为了防止易于在高变焦比变焦镜头中发生的照相机摇动等引起的像模糊使得照相失败,用于检测透镜系统的振动的照相机振动检测器和驱动装置被连接到透镜系统,作为移位透镜组置放的构成镜头系统的透镜组或者透镜组的一部分,并且移位透镜组被驱动装置移位以校正由照相机振动检测器检测的透镜系统的振动引起的像模糊(像的移动),从而像模糊能够得以校正。如上所述,变焦镜头ZL能够功能用作减振透镜系统。特别地,优选的是第二透镜组G2的至少一部分或者第三透镜组的至少一部分被用作减振透镜组。在上述实例中,虽然已经示出具有四透镜组配置的变焦镜头ZL,但是上述透镜配置能够被应用于其它透镜配置例如五透镜组配置等。而且,其中透镜或者透镜组被添加到最物侧的透镜配置,和其中透镜或者透镜组被添加到最像侧的透镜配置是可能的。在其它情形,其中在透镜组之间添加透镜或者透镜组的透镜配置也是可能的。附带说一句,透镜组被定义为这样一个部分,即,该部分具有被以在变焦时改变的空气间隔从其他部分分离的至少一个透镜。为了从无穷远物到近物地改变聚焦,单透镜组、多个透镜组或者子透镜组可以作为聚焦透镜组沿着光轴移动。在此情形中,聚焦透镜组能够被用于自动聚焦,并且适合于被马达例如超声波马达驱动。特别优选的是,第二透镜组G2的至少一部分或者第四透镜组G4的至少一部分被用作聚焦透镜组。而且,在根据本申请的变焦镜头系统中的任何透镜表面均可以被形成为球面、平面或者非球面。当透镜表面是球面或者平面时,加工和组装变得容易,从而能够防止在加工和组装时的误差引起光学性能降低。即便像平面移位,光学性能的降低也是小的,从而这是理想的。当透镜表面是非球面时,可以通过细磨过程、利用模具将玻璃材料形成为非球面形状的玻璃模制过程,或者在玻璃表面上将树脂材料形成为非球面形状的复合类型过程制造非球面。任何透镜表面均可以是衍射光学表面。任何透镜均可以是梯度折射率透镜(GRIN透镜),或者塑料透镜。虽然孔径光阑S优选地被置放在第二透镜组G2和第三透镜组G3之间,但是功能可以被透镜框架替代而不用置放作为孔径光阑的部件。在宽的波长范围之上具有高透射性的抗反射涂层可以被涂覆到根据本申请的变焦镜头ZL中的每一个透镜表面以减轻杂散光或者幻像,从而能够实现带有高对比度的、高的光学性能。在根据本申请的变焦镜头ZL中,优选的是第一透镜组G1包括两个正透镜构件。在第一透镜组G1中,优选的是在它们之间带有空气间隔地按照从物侧的次序正-正地置放这些透镜构件。可替代地,第一透镜组G1优选地包括两个正透镜构件和一个负透镜构件。在第一透镜组G1中,优选的是在它们之间带有空气间隔地按照从物侧的次序负-正-正地置放这些透镜构件。在根据本申请的变焦镜头ZL中,优选的是第二透镜组G2包括一个正透镜构件和两个负透镜构件。在第二透镜组G2中,优选的是在它们之间设置空气间隔地按照从物侧的次序负-负-正地置放这些透镜构件。在其它情形,第二透镜组G2优选地包括一个正透镜构件和三个负透镜构件。在第二透镜组G2中,优选的是在它们之间设置空气间隔地按照从物侧的次序负-负-正-负地置放这些透镜构件。在根据本申请的变焦镜头ZL中,优选的是第三透镜组G3包括一个正透镜构件和两个负透镜构件。在第三透镜组G3中,优选的是在它们之间设置空气间隔地按照从物侧的次序正-负-负地置放这些透镜构件。在根据本申请的变焦镜头ZL中,优选的是第四透镜组G4包括两个正透镜构件和一个负透镜构件。在第四透镜组G4中,优选的是在它们之间设置空气间隔地按照从物侧的次序正-负-正地置放这些透镜构件。在其它情形,第四透镜组G4优选地包括一个正透镜构件和一个负透镜构件。在第四透镜组G4中,优选的是在它们之间设置空气间隔地按照从物侧的次序正-负地置放这些透镜构件。在根据本申请的变焦镜头ZL中,变焦比是大约五到十五。在根据本申请的变焦镜头ZL中,是后焦距离的、在最像侧透镜的像侧透镜表面和像平面之间的距离在最小状态中优选地是10到30mm。在根据本申请的变焦镜头ZL中,像高度优选地是5到12.5mm,并且最优选地5到9.5mm。上述每一个实例仅仅为了更好地理解本发明的意图示出了具体的实例。相应地,显然,本发明在它的更加宽广的方面不限于在这里示出和描述的具体细节和代表性器件。